Дома из клееного бруса фото: Дома из клееного бруса | Проекты домов | Фото и цены на дома из клееного бруса

Содержание

Проекты домов из клееного бруса в Краснодаре: фото и цены

Проекты домов из клееного бруса в Краснодаре: фото и цены — компания Ростерем

Главная
Проекты
Проекты домов из клееного бруса в Краснодаре

Спеццена-клееный брусКак мы работаем Подборка проектов под ваши требования

По наименованию (А-Я)По наименованию (Я-А)По цене (сначала дешёвые)По цене (сначала дорогие)

3 893 000

Проект № 195

1 632 000 р.

Стокгольм

2 924 000 р.

КБ 47 160

799 000 р.

Проект № 29

901 000р.

КБ 72 160

1 224 000 р.

КБ 73 160

1 241 000 р.

Проект № 192

1 326 000 р.

Сарагоса

1 332 000

Проект № 535

1 513 000 р.

Мы рекомендуем

КБ 94 160

1 598 000 р.

КБ 95 160

1 598 000 р.

Внимание! Специальные условия по строительству домов из клееного бруса!

Прямые поставки домокомплектов из Кирова с нашего производства в Москву — отгрузка 2 раза в неделю.
Построим Вам дом из клееного бруса по готовому проекту за 30 дней!

Почему клееный брус?

✔ Быстро

Клееный брус, в отличие от оцилиндрованного бревна и бруса естественной влажности, проходит сушку, и поэтому дает минимальную усадку. Строительство сокращается до 1 — 1,5 месяцев.

Вы сможете заехать сразу после окончания работ!

✔ Тепло

Дома из клееного бруса не требуют дополнительного утепления. В вашем доме тепло и уютно в любое время года.

✔ Экологично

Производится из бруса и безопасного клея AkzoNobel, который надежно скрепляет конструкцию и не содержит фенол и другие вредные примеси.

✔ Долговечно

В 99% случаев клееный брус не плесневеет, не растрескивается и не повреждается насекомыми в течение длительного времени. Сохраняет теплоизоляционные свойства.

Почему Ростерем?

Компания ТМ Ростерем— это производство с 2007 года домокомплектов домов из оцилиндрованного бревна, профилированного и клееного бруса, а также срубов ручной рубки.
Собственная лесозаготовка и лесообработка на современном оборудовании (станки Sherwood, Termit) в г. Киров.

Доставка на ваш участок напрямую с завода без посредников.

Отгрузка домов из бруса и ОЦБ 2 раза в неделю. Поэтапная оплата.
Возможен монтаж и строительство дома на выбор — под усадку, под отделку, под ключ нашими бригадами.
Строим и отгружаем по всей России. Используем только северный кировский лес своей заготовки и обработки (лес высочайшего качества)
В наличии и под заказ на выбор — готовые домокомплекты домов 70-580 кв.м, свыше 1000 планировок.
Всем обратившимся — полный каталог домокомплектов домов и бань с ценами.
Вся информация — по телефону или через whatsapp:

Написать в Whatsapp

Перейти в каталог проектов.

Быстрый расчет цены Задать вопрос

Скачать каталог домов и бань

Лучше всего о качестве дома говорят их хозяева через несколько лет после постройки.

Мы специально берем отзывы у наших заказчиков через 4 года после постройки дома.

Смотрите отзыв о нашем доме:

Обзор построенного дома из клееного бруса:

Ростерем — это:

• Собственная база лесозаготовки – в г. Киров
• Качественная древесина, одна из лучших в России
• Деревообработка на современном оборудовании производства Sherwood и Thermit
• Прямые регулярные поставки с завода сразу на объект – отгрузка 2 раза в неделю по всей России

• Экономия за счет отсутствия посредников
• Готовые типовые проекты домов и бань из ОЦБ (оцилиндрованного бревна), проекты домов из профилированного и клеевого бруса , а также свой штат проектировщиков
• Возможность доработки готового или создания нового проекта бани или дома
• Погрузка и обработка транспортировочным антисептиком

Перейти в каталог проектов.

Быстрый расчет цены Задать вопрос

Скачать каталог домов и бань

Что же такое клееный брус?

Клееный брус представляет собой ламели, склеенные вместе. Ламели изготавливаются из древесины хвойных пород высокого качества с применением качественного экологически чистого клея. Количество ламелей в брусе может быть от 2 до 7, что позволяет строить дома в зонах с разным климатом. В результате получаются клееные деревянные конструкции, которые не боятся атмосферных воздействий и не гниют. Сохраняя экологичность обычного дерева, наполняет дом особым запахом, очищает воздух от вредных бактерий.

Преимущества:

1. Дома из клеёного бруса отличаются лёгкой сборкой, в которой способен разобраться даже новичок в строительном деле.

2. Усадка не превышает 1-2%, что позволяет приступить к внутренней отделке практически сразу после сборки дома.

3. Клееный брус не имеет свойство растрескивания даже по истечению долго эксплуатационного срока.

4. Благодаря ровной поверхности бруса отсутствует необходимость дополнительной обработки материала.

5. Клееный брус тщательно высушен, в среднем его влажность составляет 10-12%, он более прочен и менее подвержен различным неблагоприятным воздействиям (гниению и т.п.)

6. Клееный брус используются для возведения сложных конструкционных зданий.

Дома из клееного бруса в СПб под ключ

Главная
Проекты домов
Дома из клееного бруса под ключ

По наименованию (А-Я)По наименованию (Я-А)По площади (возрастание)По площади (убывание)

Типовой проект

Хит продаж

Дом из клееного бруса Нарва

Размер: 11х9,2 м

Площадь: 87,6 м ²

Этажей: 1

Комнат: 3

Санузлов: 1

Стоимость по запросу

Посмотреть проект

Типовой проект

Хит продаж

Дом из клееного бруса Саарланд

Размер: 10х8 м

Площадь: 106,2 м ²

Этажей: 2

Комнат: 4

Санузлов: 1

Стоимость по запросу

Посмотреть проект

Типовой проект

Видео

Хит продаж

Дом из клееного бруса Каунас

Размер: 14х9 м

Площадь: 116,2 м ²

Этажей: 1

Комнат: 4

Санузлов: 1

Стоимость по запросу

Посмотреть проект

Типовой проект

Дом из клееного бруса Инсбург

Размер: 12х12 м

Площадь: 120,3 м ²

Этажей: 1

Комнат: 3

Санузлов: 1

Стоимость по запросу

Посмотреть проект

Типовой проект

Хит продаж

Дом из клееного бруса Витория

Размер: 16х9 м

Площадь: 120,7 м ²

Этажей: 1

Комнат: 4

Санузлов: 2

Стоимость по запросу

Посмотреть проект

Типовой проект

Видео

Хит продаж

Дом из клееного бруса Реттвик

Размер: 8х13 м

Площадь: 122,7 м ²

Этажей: 1

Комнат: 4

Санузлов: 2

Стоимость по запросу

Посмотреть проект

Типовой проект

Видео

Хит продаж

Дом из клееного бруса Нида

Размер: 17х9 м

Площадь: 125,3 м ²

Этажей: 1

Комнат: 4

Санузлов: 1

Стоимость по запросу

Посмотреть проект

Типовой проект

Хит продаж

Дом из клееного бруса Сарагоса

Размер: 13х13 м

Площадь: 130,5 м ²

Этажей: 1

Комнат: 4

Санузлов: 2

Стоимость по запросу

Посмотреть проект

Типовой проект

Видео

Хит продаж

Дом из клееного бруса Дублин

Размер: 15,5х12,5 м

Площадь: 141 м ²

Этажей: 1

Комнат: 4

Санузлов: 2

Стоимость по запросу

Посмотреть проект

Типовой проект

Хит продаж

Дом из клееного бруса Дрезден

Размер: 10х10 м

Площадь: 146,5 м ²

Этажей: 2

Комнат: 5-6

Санузлов: 2

Стоимость по запросу

Посмотреть проект

Типовой проект

Акция

Видео

Хит продаж

Дом из клееного бруса Инари

Размер: 12х11 м

Площадь: 157,1 м ²

Этажей: 2

Комнат: 6

Санузлов: 2

Стоимость по запросу

Посмотреть проект

Типовой проект

Хит продаж

Дом из клееного бруса Берн

Размер: 15х14,5 м

Площадь: 164,4 м ²

Этажей: 1

Комнат: 5

Санузлов: 2

Стоимость по запросу

Посмотреть проект

Типовой проект

Хит продаж

Дом из клееного бруса Мюнхен

Размер: 13х13,8 м

Площадь: 186,5 м ²

Этажей: 2

Комнат: 6

Санузлов: 2

Стоимость по запросу

Посмотреть проект

Типовой проект

Новинка

Дом из клееного бруса Орлеан

Размер: 20х13 м

Площадь: 190,03 м ²

Этажей: 1

Комнат: 5

Санузлов: 2

Стоимость по запросу

Посмотреть проект

Типовой проект

Видео

Хит продаж

Дом из клееного бруса Джерси

Размер: 16х11 м

Площадь: 196,3 м ²

Этажей: 2

Комнат: 5

Санузлов: 2

Стоимость по запросу

Посмотреть проект

Типовой проект

Хит продаж

Дом из клееного бруса Турин

Размер: 13,5х14 м

Площадь: 200,5 м ²

Этажей: 2

Комнат: 5

Санузлов: 2

Стоимость по запросу

Посмотреть проект

Наши преимущества

Собственное производство

Архитектурно-проектный отдел

Весь цикл работ «под ключ»

Внутренний технадзор

Все работы регламентированы

Прозрачное ценообразование

Выполненные объекты

Смотреть объект
Небольшой дом из клееного бруса Каунас
Смотреть объект
Дом из клееного бруса по проекту Реттвик
Смотреть объект
Нида Black
Смотреть объект
Дом по проекту Валенсия с изменениями
Смотреть объект
Мюнхен в темных тонах
Смотреть объект
Дом из клееного бруса Дрезден и гараж с навесом
Смотреть объект
Каркасный дом по проекту ДК-91
Смотреть объект
Дом из клееного бруса по индивидуальному проекту №30
Смотреть объект
Дом из клееного бруса по индивидуальному проекту №29
Смотреть объект
Дом по проекту Нида

Все выполненные объекты

При строительстве дома из клееного бруса — каждый этап возведения строения у нас проходит контроль качества и соответствия технической документации. В компании разработана собственная система проверки соответствия, которая не позволяет допускать ошибок. Компания «Дом Эксклюзив» строит загородные дома и коттеджи из клееного бруса уже больше 18 лет. За это время нами накоплен колоссальный опыт поэтапного строительства, гарантирующий конечное качество возводимого строения.

Природа даёт нам натуральный ресурс, а мы применяем технологии, чтобы улучшить его свойства и продлить срок службы. Заготовленный нами брус по прочности в разы превосходит прочность цельного дерева — мы точно знаем, вы останетесь довольны качеством своего будущего дома.

Китайский производитель деревянной мебели, мебель для диванов, поставщик обеденных столов

Рабочий стол

Видео

Свяжитесь сейчас

Видео

Свяжитесь сейчас

Видео

Свяжитесь сейчас

Видео

Свяжитесь сейчас

Видео

Свяжитесь сейчас

Видео

Свяжитесь сейчас

Деревянная колонна и клееная балка

Свяжитесь сейчас

Видео

Свяжитесь сейчас

Видео

Свяжитесь сейчас

Видео

Свяжитесь сейчас

Видео

Свяжитесь сейчас

Видео

Свяжитесь сейчас

Видео

Свяжитесь сейчас

Таблица

Видео

Свяжитесь сейчас

Видео

Свяжитесь сейчас

Видео

Свяжитесь сейчас

Видео

Свяжитесь сейчас

Видео

Свяжитесь сейчас

Видео

Свяжитесь сейчас

Видео

Свяжитесь сейчас

Новый продукт

Видео

Свяжитесь сейчас

Видео

Свяжитесь сейчас

Видео

Свяжитесь сейчас

Видео

Свяжитесь сейчас

Видео

Свяжитесь сейчас

Видео

Свяжитесь сейчас

Видео

Свяжитесь сейчас

Видео

Свяжитесь сейчас

Видео

Свяжитесь сейчас

Профиль компании

{{ util.

each(imageUrls, функция(imageUrl){}}

{{ }) }}

{{ если (изображениеUrls.length > 1){ }}

{{ } }}

	Вид бизнеса:	Производитель/Фабрика
	Основные продукты:	Деревянная мебель , Мебель для дивана , Обеденный стол , Клубный стул , Диван Стол , Гардероб , ТВ . ..
	Зарегистрированный капитал:	10000000 юаней
	Площадь завода:	>2000 квадратных метров
	Сертификация системы менеджмента:	ЛПС
	Среднее время выполнения:	Время выполнения заказа в пиковый сезон: один месяц Время выполнения заказа в межсезонье: в течение 15 рабочих дней

Компания Shouguang Yasen Home Furnishing Materials Co. , Ltd. была основана в 2020 году и в основном занимается производством и продажей деревянных конструкций и мебели. В компании 50 сотрудников и 6 дизайнеров. Имея богатый опыт проектирования деревянных конструкций и мебели, он может самостоятельно выполнить инженерное проектирование деревянного дома. Он имеет полное оборудование для автоматизации, такое как центр обработки деревянных конструкций и центр обработки мебели. В основном производят клееные балки, деревянные колонны, деревянные стены…

Просмотреть все

Наш рынок

4 шт.

Ближневосточный рынок

Рынок Японии

Европейский рынок

Американский рынок

Пошлите Ваше сообщение этому поставщику

* Откуда:

* Кому:

Мистер Винтер

* Сообщение:

Введите от 20 до 4000 символов.

Это не то, что вы ищете?  Опубликовать запрос на поставку сейчас

Сравнение несущих свойств клееного бруса различной ориентации с использованием цифровой корреляции изображений | Journal of Wood Science

Исходная статья
Опубликовано: 29 января 2018 г.

Ги Ён Чжон ¹ ,
Джин Хёк Конг ¹ ,
Сан Джун Ли ² и
…
Сунг-Джун Панг ¹

Журнал науки о древесине том 64 , страницы 237–245 (2018)Процитировать эту статью

849 доступов
4 Цитаты
Сведения о показателях

Abstract

Целью данного исследования был анализ несущих свойств клееного бруса с различной ориентацией с использованием цифровой корреляции изображений (DIC). Шесть разноориентированных образцов, связанных с тремя анатомическими направлениями, включая продольное (L), радиальное (R) и тангенциальное (T), и 12-мм пробойники использовались для анализа свойств подшипника, включая предел текучести и предел прочности. Была обнаружена самая высокая несущая способность 22,57 МПа от RL, тогда как самая низкая несущая способность 6,47 МПа была обнаружена от LR. Различное распределение деформации наблюдалось от по-разному ориентированных образцов подшипников с использованием DIC. Различные коэффициенты отказов по-разному ориентированных образцов были тесно связаны с распределением деформации. Хотя было обнаружено, что несущие свойства образцов, ориентированных по-разному, с точки зрения конструкции соединения, несущие свойства клееного бруса можно сгруппировать как образцы RL и TL, образцы RT и TR, а также образцы LR и LT.

Введение

Штифтовое соединение является одним из основных соединителей, используемых для сборки колонн и балок. Зона соединения является конструктивно критическим моментом в конструкции деревянного каркасного дома. Проектная ценность зоны соединения может помочь архитекторам и подрядчикам выбрать правильные соединения.

Конструкция соединения изначально взята из теории Йохансена [1]. Позже Ларсен [2] опубликовал более полное описание моделей отказов. Эти модели, называемые европейской моделью текучести (EYM), основаны на сопротивлении крепежа изгибу, прочности на раздавливание древесины или материала элемента, геометрии соединения и предполагаемых механических взаимосвязях. EYM описывает набор возможных режимов текучести для одного крепежа под нагрузкой. Несущая способность крепежного элемента может быть рассчитана с помощью EYM, если известны прочность крепежного элемента, несущая способность основного и лонжерона, толщина основного и лонжерона, диаметр крепежного элемента [3].

Для соединений с несколькими креплениями было проведено множество исследований для оценки сопротивления соединения [4,5,6,7]. Зан [5] упростил уравнение для фактора группового действия ( C _g ), предложенное Лантосом [4]. Табличные значения для C _g, указанные в Национальной спецификации проекта (NDS), связаны с диаметром дюбельного крепежа, модулями упругости основных и боковых элементов, модулем нагрузки-скольжения для соединения, расстоянием между крепежными элементами. в ряду и количество креплений в ряду. Джориссен [7] предложил уравнение для эффективного количества крепежных изделий, адаптированное в Еврокоде № 5 [8], которое является функцией количества болтов в ряду в направлении волокон, межосевого расстояния и диаметра крепежного элемента. Смит [9] предложил уравнение, адаптированное Канадской ассоциацией стандартов (CSA) [10] для оценки сопротивления соединений с несколькими крепежными элементами, функции количества болтов в направлении нагрузки, расстояния между крепежными элементами и соотношения между деревянными элементами толщина и диаметр болта.

Важно отметить, что допущение было использовано для расчета соединения из различных строительных норм. Несущая способность дюбеля для EYM в NDS рассчитывается с использованием удельного веса и диаметра дюбеля для несущей способности параллельно волокнам и несущей способности перпендикулярно волокнам. Эффективное количество креплений, предписанное Американским советом по дереву (AWC) [3], Еврокодом [8] и CSA [10], не учитывало ортотропные свойства древесных материалов.

Древесина как ортотропный материал обладает тремя характерными свойствами в продольном (L), радиальном (R) и тангенциальном (T) направлениях. Благодаря тому, что древесина зависит от направления, то, как штифт выравнивается с клееным брусом, создает шесть различных комбинаций вариантов нагрузки. Таким образом, расчетные значения для штифтового соединения клееного бруса должны учитывать напряжение смятия от шести образцов, ориентированных по-разному.

Савата и Ясумура [11] исследовали несущую способность древесины параллельно и перпендикулярно волокнам, поскольку база данных требовалась для надежного проектирования дюбельных крепежных изделий. Хванг и Комацу [12] исследовали несущие свойства конструкционных композитных пиломатериалов при различных направлениях нагрузки. Авалудин и др. [13] провели испытание на подшипник для тропических лиственных пород. В предыдущих исследованиях отклонение подшипника измерялось с помощью линейных дифференциальных преобразователей (LVDT). Таким образом, существовало ограничение, согласно которому анализ распределения напряжений допускался только в направлении измерения.

Целью данного исследования была оценка несущих свойств клееного бруса с разной ориентацией с использованием цифровой корреляции изображений (DIC). Шесть разноориентированных образцов были подготовлены для анализа несущих свойств при возможных условиях нагрузки, связанных с ортотропными свойствами древесных материалов и направлением нагрузки, прикладываемой положением штифта и опорной поверхностью. Были рассчитаны предел текучести и прочность на смятие образцов, ориентированных по-разному. Были проанализированы распределения деформации вдоль кончика опорной площадки. Было исследовано поведение при отказе по-разному ориентированных образцов.

Материалы и методы

В этом исследовании использовались клееные материалы из японского кедра ( Cryptomeria japonica , плотность после сушки в печи 340 кг/м ³, содержание влаги 9,8%) от KyungMin Co. , Ltd. Размер клееного бруса составлял 120 мм на 120 мм на 3600 мм. Для измерения несущих свойств клееного бруса было просверлено и разрезано пополам отверстие диаметром 12 мм. Чтобы свести к минимуму влияние фактора геометрии, расстояния от концов и кромок до центров отверстий превышали семь диаметров штифта (7 d ) и четырехкратному диаметру штифта (4 d ) соответственно для образцов [14].

На рисунке 1 показаны шесть образцов с разной ориентацией (RL, TL, LR, TR, LT и RT), связанных с тремя анатомическими направлениями, включая L, R и T, подготовленных для измерения несущей способности и распределения деформации штифтового соединения. Первая буква указывает направление длины штифта, совпадающее с направлением волокна клееного бруса. Вторая буква указывает направление приложения нагрузки, связанное с направлением волокна клееного бруса. Для измерения несущих свойств образцов с разной ориентацией было испытано не менее 15 образцов.

Рис. 1

Шесть по-разному ориентированных образцов клееного бруса, соответствующих положениям штифтов (номенклатура образцов: первая буква указывает направление длины штифта, а вторая буква указывает направление приложенной нагрузки; L продольное направление, R радиальное направление, T тангенциальное направление)

Изображение в полный размер

На рис. 2 показана трехмерная установка ДИК с двумя камерами и универсальной испытательной машиной (UTM, модель SFM-20, США). В этом тесте использовались две камеры типа Camlink (модель VC-200) от Vison ST Co. и 12-мм объективы (ml-m1214mp) от Computa Co. Разрешение каждой камеры составляло 640 на 480 пикселей, а число апертур объективов — 1,4. Электронная плата от Vison St Co. использовалась для синхронизации двух камер. Камера с зарядовой связью (ПЗС) устанавливалась на штатив с макрорегулируемым держателем. Расстояние между линзами и объектом регулировалось для получения четкого изображения. Поле зрения составляло 180 ×130 мм, а размер пикселя был рассчитан как 0,281 мм/пиксель на 0,270 мм/пиксель.

Рис. 2

Установка корреляции цифровых изображений для испытаний на нагрузку смятия

Изображение в полный размер

Перед приложением нагрузки были измерены размеры всех образцов, и на поверхность лицевой стороны образца был нанесен спекл-рисунок. [15]. Скорость нагружения составляла 1 мм/мин в соответствии с ASTM D5764 [16]. Во время приложения нагрузки была сделана серия изображений с десятью частотами кадров для расчета распределения деформации. Фасетка создавалась на цифровом изображении разноориентированных образцов. Для анализа смещения образца использовали размер фасетки 13 × 13 и шаг фасетки 7 × 7. Положение грани было записано как x и y координаты положения пикселя на изображении. Распределение деформаций разноориентированных образцов подшипников анализировали с помощью программы Aramis (версия 6.3.0, GOM mbh, Германия).

Для анализа значения деформации y направление нагрузки, вдоль вершины опорной площадки до конца основного элемента, был определен путь от разноориентированных образцов подшипников (рис. 3). Для анализа распределения деформации вблизи опорной области образцов был определен виртуальный путь от вершины опорной области до конца образца. Чтобы сравнить распределения деформации при одинаковой нагрузке в диапазоне упругости, для образцов с различной ориентацией была выбрана приложенная нагрузка 3 кН.

Рис. 3

Путь вдоль края опорной поверхности до конца образца для деформации y

Изображение в полный размер . Были измерены несущие свойства, включая пропорциональную предельную нагрузку, предел текучести и прочность на смятие. Несущая способность образцов, ориентированных по-разному, рассчитывалась по следующей формуле:

$$\sigma_{\text{b}} = \frac{{P_{y}}}{t \times d}$$

(1)

где, P _y — предел текучести, t — длина штифта, d — диаметр штифта.

После испытания подшипников было исследовано поведение образцов при отказе. На рис. 4 показаны типичные характеристики разрушения, включая сдвиг спереди, трещину вверху, трещину спереди, раскол спереди и разрушение образцов подшипников, ориентированных по-разному.

Рис. 4

Разрушение образцов подшипников с различной ориентацией

Изображение в натуральную величину

Однофакторный дисперсионный анализ был проведен для анализа различий в свойствах подшипников с использованием многодиапазонного критерия Дункана ( p = 0,05). Сравнивали предельную пропорциональную нагрузку ( P _L), предел текучести ( P _y) и прочность на смятие ( σ _b) для различных ориентированных образцов подшипников.

Результаты и обсуждение

Несущая способность клееного бруса различной ориентации

В таблице 1 представлены несущие свойства образцов различной ориентации. Самые высокие значения P _L в 20,95 кН и P _y в 31,22 кН наблюдались с TL, а самые низкие P _{L 9032 4 из 6,74 кН и P _y из 8,86 кН наблюдались из LR. Образцы P _и показали сходные тенденции с P _L для образцов подшипников с различной ориентацией. Наибольшая разница между P _y и P _L было 10,27 кН в вертикальной ориентации, и самая низкая разница между P _{y 903 24 и P _L составляла 2,05 кН в LT-ориентации.}}

Таблица 1. Несущие свойства образцов подшипников, ориентированных по-разному Нагрузка и смещение тензодатчика измерялись с помощью UTM. В одну группу можно отнести кривые от RL и TL, от RT и TR, от LT и LR. Разница P _L между RL и TL составляла 1,6%. Разница P _L между RT и TR составила 9,8%. Разница P _L между LR и LT составила 20,1%.
Рис. 5
Средние кривые нагрузка-перемещение для образцов с разной ориентацией
Изображение в полный размер
Измерения прочности на смятие для образцов с разной ориентацией показали, что образец RL имел самую высокую прочность на смятие 22,57 МПа с коэффициентом отклонение (cov) составило 10 %, тогда как образец LR показал самую низкую прочность на смятие 6,47 МПа при cov 32 %. Средняя несущая способность 21,90, 13,53, 12,41 и 7,31 МПа наблюдались для образцов TL, RT, TR и LT соответственно.
В таблице 2 показаны результаты многодиапазонного теста Дункана на несущие свойства образцов, ориентированных по-разному. При сравнении каждого P _L , P _y и σ _b из RL, TL, RT, TR, LR и LT, несущие свойства от RL и TL были существенно не отличались, несущие свойства от RT и TR существенно не отличались, и несущие свойства от LR и LT существенно не отличались.
Таблица 2 Статистический анализ свойств подшипников для образцов подшипников, ориентированных по-разному
Полноразмерная таблица
Взаимосвязь между распределением деформации и поведением при разрушении
На рис. 6 показано распределение деформации от DIC и поведение при разрушении клееного бруса. Различные распределения деформации произошли в по-разному ориентированных образцов подшипника. Деформация x — это деформация, перпендикулярная направлению нагрузки. Деформация y параллельна направлению нагрузки. На рисунке 6а показан штамм 9.Распределение 0257 x от DIC и поведение трещины на фронте разрушения из экспериментального теста. Максимальная деформация растяжения x произошла под штифтом. При угле примерно 45° под штифтом произошла максимальная деформация сжатия x . Эти различные деформации в области x под штифтом создавали сдвиг, перпендикулярный направлению нагрузки вокруг опорной поверхности. Характер разрушения показывает, что трещины распространяются в направлении x , перпендикулярном отверстию. На рисунке 6b показан штамм 9.Распределение 0257 y из DIC и поведение при отказе, включающее расщепление на фронте, которые были получены в ходе экспериментального испытания. Максимальное значение деформации y наблюдалось в области вблизи штифта. По мере увеличения расстояния от штифта величина деформации y усреднялась. Трещина началась с кончика штифта и распространилась по направлению y . На рисунке 6c показано распределение деформации сдвига по данным DIC и сдвиг при лобовом разрушении по результатам экспериментальных испытаний. Максимальная деформация сдвига произошла примерно при 45° нагрузки штифта. В этом направлении произошло разрушение при сдвиге образца TR.
Рис. 6
Различные распределения деформации из DIC и поведения при разрушении
Изображение с полным размером
Несущая способность образцов подшипников, расположенных по-разному ориентированных, была тесно связана с распределением деформации. Поведение при разрушении образцов RL, TL, LT и LR в основном определялось распределением деформации y , тогда как поведение при разрушении образцов RT и TR в основном определялось распределением деформации сдвига.
На рис. 7 показано распределение деформации по пути при нагрузке 3 кН. Значения деформации от по-разному ориентированных образцов подшипников не стремились к нулю, когда расстояние от кончика штифта достигало 7 д . Можно предположить, что если в деревянное соединение с 7 d вставлено несколько штифтов, напряжение от одного штифта может мешать деформации от других штифтов. В целом несущая способность одного штифта должна снижаться из-за натяга.
Рис. 7
Распределение деформации от разноориентированных образцов подшипников вдоль траектории при приложенной нагрузке 3 кН
Изображение в полный размер
Сравнение несущих свойств для разноориентированного клееного бруса
Меньшие значения деформации наблюдались у образцов RL, RT и TL, тогда как более высокие значения деформации наблюдались у образцов LR, TR и LT (рис. 7). Максимальная деформация -2,15 наблюдалась для образца LT, тогда как минимальная деформация -1,16 наблюдалась для образца RL. Различное распределение деформации от по-разному ориентированных образцов было тесно связано с анатомической структурой образцов (рис. 8). Меньшие значения деформации для RL и TL можно объяснить силой, приложенной к продольному направлению, которая создавала сжатие, параллельное напряжению зерна. Продольный модуль упругости значительно выше по сравнению с радиальным и тангенциальным модулями упругости. Высокая жесткость волокон в продольном направлении противостоит деформации с учетом приложенной силы.
Рис. 8
Анатомические структуры для образцов подшипников с разной ориентацией, показывающих вертикальную ось для направления нагрузки и горизонтальную ось для направления штифта, выровненную по отверстию образцов
Изображение в полный размер
Образец TR подвергался сила, приложенная к сжатию перпендикулярно зерну. Причина высокой деформации образца TR заключается в том, что сила создавала изонапряженное поведение и в основном сжимала клетки ранней древесины. Несмотря на то, что образец RT подвергался воздействию силы, приложенной к сжатию перпендикулярно волокнам, штифт сжимал клетки ранней и поздней древесины, демонстрируя поведение изо-деформации, которое создавало меньшую деформацию по сравнению с TR.
Высокие значения деформации для образцов LR и LT можно объяснить силой, приложенной к поперечному направлению волокон. Сила сжимала и изгибала пучки волокон. Эта сила была намного ниже, чем при сжатии параллельно зерну образцов RL и TL. По сравнению со значением деформации из LT значение деформации из LR было намного ниже. Анатомическая структура образца LR имеет армирующую структуру с лучевым расположением ячеек в радиальном направлении [17]. В NDS коэффициент конечного зерна ( C _{(например,} ) 0,67 умножается на несущую способность дюбельного крепежа, вставленного в торец основного элемента. Однако результаты текущего исследования показали, что несущая способность образцов LR и LT была намного ниже скорректированного расчетного значения для соединения.
В таблице 3 приведены коэффициенты поведения при отказе для образцов подшипников с разной ориентацией. Отказ поведения образцов подшипников были тесно связаны с ориентацией образцов. Образцы RL и TL продемонстрировали разрушение, включающее раздавливание и расщепление спереди (рис. 4). Образцы LR и LT в основном показали разрушение при раздавливании. Образец TR показал 12,5% сдвига в передней части. Разрушение образца RT включало 100% сдвига на фронте и 50% разрушения при раздавливании.
Таблица 3 Показатели отказоустойчивости образцов подшипников с разной ориентацией (%)
Полноразмерная таблица
Для образцов RL и TL осевая нагрузка в продольном направлении создала трещину между волокнами. Для образцов LR и LT разрушение клеток вызвало пластическую деформацию в макромасштабе. Образец TR показал изострессовое поведение для клеток ранней и поздней древесины. Деформация образца TR происходила в основном в слоях ранней древесины, сопровождаясь небольшой деформацией, вызванной изгибом волокон поздней древесины. Из-за деформации зоны ранней древесины в образце TR его коэффициент разрушения при сдвиге был ниже, чем у RT. Образец RT также продемонстрировал изодеформационное поведение для клеток ранней и поздней древесины. Однако деформационная способность поздней древесины значительно ниже, чем у ранней древесины, что приводит к сдвигу между волокнами.
Хотя образцы подшипников с разной ориентацией показали разные несущие свойства, характеристики нагрузки-перемещения, статистические результаты и поведение при разрушении показали, что по расчетным значениям соединения образцы можно разделить на три разные группы: образцы RL и TL, RT и образцы TR, образцы LR и LT.
Выводы
С помощью DIC наблюдались различные распределения деформации подшипника и поведение при разрушении образцов подшипников, ориентированных по-разному. Было обнаружено, что образец RL с пробойником диаметром 12 мм имеет наивысшую прочность на смятие 22,57 МПа, тогда как образец LR имеет наименьшую прочность на смятие 6,47 МПа. Несмотря на то, что были обнаружены разная прочность на смятие и смешанное поведение при разрушении образцов подшипников, ориентированных по-разному, на основании результатов кривых нагрузка-перемещение, статистического анализа и характеристик разрушения расчетные значения прочности на смятие и поведение при разрушении можно в основном разделить на три группы: RL и TL, RT и TR, а также LT и LR. Распределение деформации в опорной зоне от DIC показало, что были обнаружены более низкие значения деформации от RL и TL по сравнению с LR и LT. Можно предположить, что различный модуль нагрузки-скольжения был связан с ориентацией образцов. Результаты показали, что прочность на смятие из трех групп должна быть установлена для надежной конструкции соединения пробойника с использованием клееного бруса с пробойниками.
Ссылки
Йохансен К.В. (1949) Теория соединений деревянных конструкций. IABS 9:249–262
Google Scholar
Larsen HJ (1973) Предел текучести болтовых и гвоздевых соединений. В: Конференция IUFRO Division V, стр. 645–654
AWC (2015) Национальная спецификация проектирования для деревянного строительства. Американская лесная и бумажная ассоциация, Вашингтон, округ Колумбия
Google Scholar
«>
Lantos G (1969) Распределение нагрузки в ряду креплений, подверженных боковой нагрузке. Wood Sci 1:129–136
Google Scholar
Зан Дж. Дж. (1991) Уравнение расчета для соединений с несколькими крепежными элементами. J Struct Eng ASCE 117:3477–3486
Статья Google Scholar
Cramer CO (1968) Распределение нагрузки в многоболтовых растянутых соединениях. J Struct Div ASCE 94:1101–1117
Google Scholar
Jorissen A (1998) Деревянные соединения с двойным срезом и дюбелями. Кандидат наук. диссертация, Технический университет Делфта, Нидерланды
ENV 1995-1-2:2000 Еврокод 5 (2000) Проектирование деревянных конструкций, часть 1. Европейский комитет по нормализации, Брюссель
Смит I (1994) Канадский подход к проектированию болтовых соединений деревянных конструкций. Вуд Де Фокус 5: 5–8
Google Scholar
CSA (2001) Канадская ассоциация стандартов. Инженерный дизайн в дереве. Стандарт CSA 086-01, Торонто
Google Scholar
Савата К., Ясумура М. (2002) Определение прочности заделки древесины для дюбельного крепежа. J Wood Sci 48:138–146
Статья Google Scholar
Хванг К., Комацу К. (2002) Несущие свойства изделий из инженерной древесины I: влияние диаметра дюбеля и направления нагрузки. J Wood Sci 48:295–301
Статья КАС Google Scholar
Авалудин А., Смиттакорн В., Хираи Т., Хаяшикава Т. (2007) Несущие свойства Shorea obtusa под болтом с поперечной нагрузкой. J Wood Sci 53:204–210
Статья Google Scholar
«>
Бернет Д.Т., Клустон П., Дамери Д.Т., Физетт П. (2003) Структурные свойства деревянных соединений с колышками в зависимости от торцевого расстояния. Для продукта J 53:50–57
Google Scholar
Чон Г.Ю., Зинк-Шарп А., Хиндман Д.П. (2010) Применение корреляции цифровых изображений к древесным прядям: влияние скорости нагружения и толщины образца. Holzforschung 64:729–734
Статья КАС Google Scholar
ASTM D 5764-97a (2013) Стандартный метод испытаний для оценки несущей способности древесины и изделий из древесины на дюбелях. Американское общество испытаний и материалов, West Conshohocken
Google Scholar
Чон Г.Ю., Хиндман Д.П. (2010) Моделирование разноориентированных сосновых прядей с учетом вариаций внутрикольцевых свойств с использованием стохастического метода конечных элементов.